1前言由于細旦織物具有優(yōu)良的手感、懸垂性和良好的服用性能，因此受到了國內(nèi)外的普遍關注，作為細旦織物的原料，細旦滌綸長絲在我國已有較多廠家生產(chǎn)，但0. 56dtex細旦滌綸短纖維均為國外進口。 上海第十化纖廠從1994年開發(fā)成功U. 89dtex細旦滌給短纖維后，始終在細旦纖維領域不懈努力，1995年起承擔了“九五”國家科技攻關項目，開發(fā)具有國際先進水平的。
56dtex細旦滌綸短纖維，2000年通過了國家鑒定和驗收。本文從切片干燥、紡絲工藝、拉伸工藝等方面對0.滌綸短纖維的生產(chǎn)關鍵技術(shù)進行初步的探討。
2生產(chǎn)與測試設備切片干燥裝置；上海第二紡織機械股份有限公司LHV431A*16型紡絲聯(lián)合機；鄭州紡織機械廠LHV903型后加工聯(lián)合機XQ*1型纖維強伸度儀。
3結(jié)果與討論3.1原料細旦滌綸短纖維生產(chǎn)對切片的要求比常規(guī)要高一些，熔體粘度的均勻性以及凝聚粒子的多少都會影響生產(chǎn)的正常進行，通過實踐發(fā)現(xiàn)，儀征、金山等廠的纖維級聚酯切片的優(yōu)級品可以滿足細旦纖維的生產(chǎn)要求。
3.2干燥切片含水率-~~42*紡制普通的滌綸短纖維，干燥切片含水率一般低于150ppm就可以正常紡絲，而要生產(chǎn)0.56dtex細旦滌綸短纖維，含水率最好低于80ppm，否則在紡絲過程中熔體粘度下降會使紡絲過程中產(chǎn)生硬絲和并絲，卷繞斷頭增加。因此，我們對KarlFischer干燥機的有關設備進行改造并對主要工藝參數(shù)進行了摸索，將空氣脫濕系統(tǒng)的化鋰轉(zhuǎn)輪改為硅膠轉(zhuǎn)輪，并適當提篼再生溫度，使干燥風露點溫度小于-301C.由于細旦纖維的產(chǎn)量較常規(guī)要低許多，切片在干燥塔內(nèi)停留時間會延長，為防止切片發(fā)黃，我們維持原有干燥風溫，這樣干切片含水率可以控制在80ppm以下，其特性粘度也不會下降，可以滿足紡絲的要求。
3.3紡絲溫度紡絲溫度是熔融紡絲的關鍵參數(shù)，特別是在細旦短纖維的生產(chǎn)中，由于熔體吐出量的下降，熔體細流比表面積增大，相應增大了細流和空氣的摩擦力，從而增加了紡絲張力；同時，單絲細度的F降，使纖維所能承受的張力也隨之下降，因此紡絲溫度必須有所提高�？紤]到熔體在螺桿中的停留時間有所延長，我們主要提篼前后分配管和紡絲箱體的溫度來提篼熔體溫度，在熔體溫度提篼的情況下控制熔體粘度降小于0.02.。4.4噴絲板在細旦滌綸短纖維生產(chǎn)過程中，噴絲板設計是否合理直接關系著紡絲狀況。紡制0.56ckex細旦短纖維，噴絲孔徑既要考慮到噴頭拉伸比、孔間距、紡絲速度，又要兼顧噴絲板的清洗，一般理和產(chǎn)品開發(fā)。
選擇在0.140.18mm之間，噴頭拉伸比不宜超過200倍�？讖竭^小，噴絲孔清潔難度大，容易堵孔；孔徑過大，紡絲斷頭多，無法正常生產(chǎn)。由于短纖維的生產(chǎn)采用的是多孔噴絲板，因此，孔的排列就十分重要，由于細旦纖維的固化冷卻長度很短，所以孔間距可以比常規(guī)減少，但必須要保證冷卻的效果和均勻性，因此最小孔間距一般不能小于2.5mm，孔的排列因設備而異，以冷卻效果最好的排列為原則。
3.S紡絲組件在紡絲成形中，篼壓紡絲可以使熔體瞬時升溫，減少粘度降，強化過濾效果。提篼組件壓力和加強過濾效果可以采用增加過濾砂，減小過濾砂粒徑，增加過濾網(wǎng)密度等辦法。但在細且纖維紡絲實踐中發(fā)現(xiàn)，采用增加過濾網(wǎng)密度的方法更為有效。
3.6泵供量和紡絲速度設計合理的泵供量和紡絲速度是生產(chǎn)0.56dtex細旦滌綸短纖維的關鍵。從理論上來說，如果不考慮產(chǎn)量，降低卷繞速度，可以使卷繞絲的預取向度降低，從而增加后拉伸倍數(shù)以達到降低產(chǎn)品細度的目的，但由于0.56dtex細旦短纖維的泵供量相當?shù)�，單孔吐出量小�?.2克/分孔，因此單絲可承受的張力很低，宏觀表現(xiàn)為紡絲斷頭多，無法正常生產(chǎn)，也就是說，對于固定的孔徑，有一個允許的最小吐出量，這在以前細旦POY的研究中也有所報道W.然而，增加栗供量，就會使原絲細度增加，無法達到預定的成品細度，所以必須同步增加卷繞速度。
會使卷繞絲產(chǎn)生細頸和結(jié)晶現(xiàn)象的，但單絲吐出量降低到一定程度，紡程上產(chǎn)生細頸的速度會隨之下降，如果產(chǎn)生細頸現(xiàn)象，會給后拉伸造成困難。因此在卷繞速度和泵供量同步增加的情況下，必須考慮到卷繞絲的預取向度和其變化趨勢，這可以從卷繞絲的干熱（或沸水）收縮率的測定反映出來。實際生產(chǎn)表明，1500m/n以下的紡速條件下并沒有出現(xiàn)紡程的細頸現(xiàn)象，在固定泵供量的情況下，卷繞速度的增加和卷繞絲的預取向度（干熱收縮率）的增加基本呈線性關系（見），卷繞絲的自然拉伸比和最大拉伸比也逐漸降低（見）。所以泵供量和紡絲速度的選擇，要綜合紡絲情況、吹風條件、前后紡工藝的配套情況來選擇，一般單孔吐出量不能小于0.3克/分孔，在設備允許的情況下，紡速高一些會有利于紡絲的正常進行。
卷繞速度與最大拉伸比的關系3.7冷卻條件由于細旦短纖維采用的是多孔紡絲，所以，保證內(nèi)外層冷卻的一致是十分困難的，。56dtex細旦滌綸短纖維的單絲細度是常規(guī)纖維的1/3左右，因此其冷卻速度比常規(guī)短纖維要快得多（其固化冷卻長度U經(jīng)計算還不到常規(guī)的1/3），固化冷卻長度的縮短使絲束的運動速度大大加快。由于我廠的環(huán)吹設備是由外向內(nèi)冷卻，因此造成外層絲束將大量的橫向冷卻風帶走，使內(nèi)層絲束無法均勻冷卻，從而導致形成大量并絲。從理論上講，提篼冷卻風溫和降低吹風量可以延長固化冷卻長度，但其延長的長度遠遠比不上單孔吐出量增加的作用，而且在實際生產(chǎn)中也證實了這一點，并且由于固化冷卻長度的縮短，冷卻風速的變化對卷繞絲的預取向度的影響也變得不十分明顯，所以為了使內(nèi)層絲束得到均勻冷卻，我們采取了減少噴絲板到環(huán)吹距離和提篼風速的辦法來滿足內(nèi)外層冷卻均勻的要求。當然能否達到上述要求，和噴絲板的設計、紡絲工藝的選擇、環(huán)吹的材質(zhì)和裝置情況是緊密相關的。
3.8后拉伸工藝因為自然拉伸比的降低，0. 56dtex細旦滌綸短纖維后拉伸的難度比常規(guī)要困難許多，總拉伸倍數(shù)的確定必須和前紡卷繞絲的預取向度和最大經(jīng)驗交流合成纖維拉伸比相適應。第一級拉伸是在油浴中進行的，因為細旦短纖維卷繞絲的預取向度比常規(guī)纖維要高許多，所以第一級拉伸倍數(shù)可以按照自然拉伸比降低的程度來確定，同時由于拉伸應力的提高，拉伸溫度也要比常規(guī)生產(chǎn)低一些，否則取向誘導結(jié)晶會使拉伸過程中產(chǎn)生大量毛絲而影響正常生產(chǎn)。第二級拉伸是蒸汽拉伸，為了降低拉伸應力，蒸汽加熱溫度可適當提篼，但以不出現(xiàn)毛絲為限。一、二級拉伸倍率的分配一般以二級拉伸為1.2倍左右，在總拉伸比確定的情況下，適當降低一級拉伸倍率更有利于拉伸的正常進行。為穩(wěn)定拉伸后絲束的熱力學不平衡狀態(tài)，緊張定型熱輥的溫度應接近三道拉伸機熱輥的溫度，否則會造成成品的180t：干熱收縮率偏篼而使后加工出現(xiàn)問題。
3.9油劑的選擇由于0.56dtex細旦短纖維的細度僅是常規(guī)棉型細度的1/3，所以，棉紡織廠的加工難度也很大，為了提篼纖維在棉紡織廠的可紡性，我們采用日本竹本油脂公司的S-65、S-68油劑，因為前紡細旦卷繞絲的含油、含濕比常規(guī)產(chǎn)品要篼，所以前紡的S~65油劑濃度可以適當降低，這樣可以使纖維最終含有的S-65和S-68的含量基本達到1：1，否則可能會引起棉紡中的繞錫林、繞羅拉現(xiàn)象。
在試驗過程中，我們也使用過竹本公司的DELION -6214和DELION-9061油劑，其C-18的磷酸酯鉀鹽提篼了油劑在生產(chǎn)中的耐熱性，而且平滑性也不錯，可以滿足棉紡加工的需要，但使用時必須嚴格控制上油率和二者的比例。
4結(jié)論通過工藝調(diào)整和部分設備的改進，可以在國產(chǎn)的LHV431A-16紡絲聯(lián)合機和LHV903后處理聯(lián)合機上，生產(chǎn)出能夠滿足用戶需要的0.56dtex細旦滌綸短纖維來替代進口產(chǎn)品。
因為0.56dtex細旦滌綸短纖維有不同于常規(guī)滌綸短纖維的特點，所以在工藝設計時要充分考慮，并根據(jù)設備情況不斷摸索，才能制定出滿足正常生產(chǎn)的最佳工藝。
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